欧美人与动牲交xxxxbbbb_禁18免费网站在线观看_在线看免费网站黄_美国一级大黄一片免费版

1．試驗(yàn)概況

預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁為后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用φj15.24mm(單根截面積1.419cm2)高強(qiáng)度低松弛鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度1860MPa?？v向預(yù)應(yīng)力束19-φj15.24管道采用內(nèi)徑100mm 高密度聚乙烯波紋管成孔，縱向預(yù)應(yīng)力束12-φj15.24管道采用內(nèi)徑90mm高密度聚乙烯波紋管成孔。縱向預(yù)應(yīng)力束19-φj15.24、12-φj15.24采用群錨錨具，均為兩端張拉。

箱梁縱向預(yù)應(yīng)力束布置及管道相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1.1。

表1.1 預(yù)應(yīng)力束布置及管道相關(guān)參數(shù)表

鋼束編號(hào)鋼束規(guī)格束數(shù)管道長(zhǎng)度L(cm) 管道曲線角θ（度）管道曲線角θ

（rad）位置

BF1 19-φj15.24 2 4748.2 14

0.2443 腹板

BF2 19-φj15.24 2 4936.2 14

0.2443 腹板

BF3 19-φj15.24 2 4921.5 14

0.2443 腹板

BF4 19-φj15.24 2 4928.9 14

0.2443 腹板

BB1 12-φj15.24 2 2596.1 29.7

0.5183 底板

BB2a 12-φj15.24 2 3393.3 29.7

0.5183 底板

BB2b 12-φj15.24 2 3394.7 29.7

0.5183 底板

BB3 12-φj15.24 4 4866.0 10 0.1745 底板

BT1 5-φj15.248 900 0 0 頂板

2．試驗(yàn)內(nèi)容

本次試驗(yàn)包括兩部分，管道摩阻試驗(yàn)和錨口摩阻試驗(yàn)。其中，管道摩阻試驗(yàn)的試驗(yàn)管道為低端側(cè)BF1、高端側(cè)BF4、底板BB3。主要通過(guò)測(cè)定三個(gè)管道張拉束主動(dòng)端與被動(dòng)端實(shí)測(cè)壓力值，根據(jù)規(guī)范規(guī)定的公式計(jì)算摩擦系數(shù)μ和偏差系數(shù)k。

19孔群錨錨口摩阻試驗(yàn)在特制的混凝土試件上進(jìn)行。試驗(yàn)主要測(cè)定錨口的摩阻損失。此外為測(cè)定喇叭口的摩阻損失，在試件上也要進(jìn)行喇叭口的摩阻損失試驗(yàn)，方法是通過(guò)測(cè)試?yán)瓤谂c錨口摩阻損失之和，再?gòu)闹锌鄢^口摩阻損失，以確定喇叭口的摩阻損失。

3．試驗(yàn)原理

3.1 管道摩阻損失的組成

后張法張拉時(shí)，由于梁體內(nèi)力筋與管道壁接觸并沿管道滑動(dòng)而產(chǎn)生摩擦阻力，摩阻損失可分為彎道影響和管道走動(dòng)影響兩部分。理論上講，直線管道無(wú)摩擦損失，但管道在施工時(shí)因震動(dòng)等原因而變成波形，并非理想順直，加之力筋因自重而下垂，力筋與管道實(shí)際上有接觸，故當(dāng)有相對(duì)滑動(dòng)時(shí)就會(huì)產(chǎn)生摩阻力，此項(xiàng)稱(chēng)為管道走動(dòng)影響（或偏差影響、長(zhǎng)度影響）。對(duì)于管道彎轉(zhuǎn)影響除了管道走動(dòng)影響之外，還有力筋對(duì)管道內(nèi)壁的徑向壓力所產(chǎn)生的摩阻力，該部分稱(chēng)為彎道影響，隨力筋彎曲角度的增加而增加。直線管道的摩阻損失較小，而曲線管道的摩擦損失由兩部分組成，因此比直線管道大的多。

3.2 管道摩阻損失的計(jì)算公式

根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)第6.2.2條規(guī)定，后張法構(gòu)件張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算：

…………(3-1)

式中———張拉端鋼絞線錨下控制應(yīng)力(MPa)；

μ———預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)；

θ———從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和(rad)；k———管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)；

x———從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度，可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長(zhǎng)度(m)。

根據(jù)式(2-1)推導(dǎo)k和μ計(jì)算公式，設(shè)主動(dòng)端壓力傳感器測(cè)試值為P1,被動(dòng)端為P2，此時(shí)管道長(zhǎng)度為l, θ為管道全長(zhǎng)的曲線包角，考

慮式(2-1)兩邊同乘以預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效面積，則可得：

…………………(3-2)

兩邊取對(duì)數(shù)可得;

…………………(3-3)

令 , 則

由此，對(duì)不同管道的測(cè)量可得一系列方程式：

即

即

即

由于測(cè)試存在誤差，上式右邊不會(huì)為零，假設(shè)

則利用最小二乘法原理有：

……………(3-4)

當(dāng)……………(3-5)

時(shí)，取得最小值。

由式(3-4)、(3-5)可得：

……………(3-6)

解方程組(3-6)得k及μ值。

3.3 錨口摩阻損失的計(jì)算公式

在特制試件上進(jìn)行19孔群錨錨口摩阻損失試驗(yàn)時(shí)，令主動(dòng)端壓力值為N1，被動(dòng)端壓力值為N2，則錨口摩阻力為：

……………(3-7)

克服錨口摩阻力的超張拉系數(shù)：

……………(3-8)

4．試驗(yàn)方法

4.1 管道摩阻試驗(yàn)

4.1.1 試驗(yàn)時(shí)采用一端張拉，應(yīng)用兩臺(tái)壓力傳感器。張拉前應(yīng)標(biāo)定好試驗(yàn)用的千斤頂和高壓油泵，并在試驗(yàn)中配套使用，以校核傳感器讀數(shù)。

4.1.2 19-φj1

5.24和12-φj15.24預(yù)應(yīng)力鋼絞線分8級(jí)加載。試驗(yàn)時(shí)，19-φj15.24預(yù)應(yīng)力鋼絞線從500kN到3700kN（設(shè)計(jì)張拉力）, 12-φj15.24預(yù)應(yīng)力鋼絞線從300kN到2300kN（設(shè)計(jì)張拉力）。試驗(yàn)時(shí)根據(jù)千斤頂油表讀數(shù)控制張拉荷載級(jí)。

4.1.3 以一端作主動(dòng)端，一端作被動(dòng)端逐級(jí)加載，兩端均讀取傳感器讀數(shù)，并測(cè)量鋼絞線伸長(zhǎng)量，每個(gè)管道張拉二次。之后調(diào)換主動(dòng)端與被動(dòng)端位置，用同樣的方法再做一遍。

4.1.4考慮到50m梁鋼絞線伸長(zhǎng)量較大，若一臺(tái)千斤頂行程不夠，需至少在張拉端安裝二臺(tái)千斤頂，被動(dòng)端安裝一臺(tái)千斤頂（圖4.1）。

4.1.5 鋼束伸長(zhǎng)量和夾片外露量通過(guò)直鋼尺測(cè)量。

圖4.1 管道摩阻試驗(yàn)示意圖

4.2 錨口摩阻試驗(yàn)

錨具的錨口摩阻試驗(yàn)在特制的混凝土試件上進(jìn)行，截面中心處的預(yù)應(yīng)力管道為直管道，成孔方式及錨具、錨墊板與箱梁采用的完全相同。測(cè)試時(shí)需采用工作狀態(tài)的錨頭（安裝夾片），試驗(yàn)采用單端張拉方式，在試件兩端分別安裝千斤頂，被動(dòng)端測(cè)試前首先張拉，以便完成測(cè)試后進(jìn)行退錨。試驗(yàn)時(shí)示意圖見(jiàn)圖4.2。

試驗(yàn)時(shí)千斤頂一次直接張拉至設(shè)計(jì)張拉應(yīng)力（3700kN），分別讀取主動(dòng)端和被動(dòng)端傳感器讀數(shù)。選取三套規(guī)格相同的19孔群錨錨具進(jìn)行試驗(yàn)，每套錨具共計(jì)張拉2次。

在安裝過(guò)程中由于1#傳感器與工作錨具之間存在一定間隙，在試驗(yàn)時(shí)工作錨在千斤頂壓力作用下可能嵌入傳感器中，導(dǎo)致測(cè)量數(shù)據(jù)失真且試驗(yàn)完成后不宜于拆除，所以在1#傳感器與工作錨具之間臨時(shí)真設(shè)一塊限位板。在數(shù)據(jù)分析過(guò)程中應(yīng)分析比較扣除此塊限位板所產(chǎn)生的錨口摩阻損失。

圖4.2 錨口摩阻試驗(yàn)示意圖

4.3 喇叭口摩阻試驗(yàn)

同樣在試件上進(jìn)行喇叭口摩阻損失的試驗(yàn)，測(cè)定其損失主要通過(guò)間接的方式進(jìn)行，方法是通過(guò)測(cè)試?yán)瓤谂c錨口摩阻損失之和，再?gòu)闹锌鄢^口摩阻損失以確定喇叭口的摩阻損失。試驗(yàn)的具體操作與錨口摩

阻試驗(yàn)一樣，只是在主動(dòng)端與被動(dòng)端各安置一個(gè)傳感器（圖4.3）。

圖4.3 錨口和喇叭口摩阻試驗(yàn)示意圖

同樣的，試驗(yàn)時(shí)千斤頂一次直接張拉至設(shè)計(jì)張拉應(yīng)力（3700kN），分別讀取主動(dòng)端和被動(dòng)端傳感器讀數(shù)。以試件一端為主動(dòng)張拉端，一端為被動(dòng)端，共計(jì)張拉2次后，調(diào)換主動(dòng)端與被動(dòng)端位置再做2次。

5．?dāng)?shù)據(jù)記錄

分級(jí)測(cè)試預(yù)應(yīng)力束張拉過(guò)程中主動(dòng)端與被動(dòng)端的荷載，并通過(guò)線性回歸確定管道被動(dòng)端和主動(dòng)端荷載的比值，然后利用二元線性回歸的方法確定預(yù)應(yīng)力管道的k、μ值。

每級(jí)荷載下均需記錄的測(cè)試數(shù)據(jù)有：主動(dòng)端與被動(dòng)端壓力傳感器讀數(shù)、張拉端得油缸伸長(zhǎng)量、油表讀數(shù)、張拉端夾片外露量，所測(cè)數(shù)據(jù)均在記錄本上即時(shí)記錄。

6. 油泵操作注意事項(xiàng)

在管道摩阻試驗(yàn)過(guò)程中，采用單側(cè)張拉方式（左右兩側(cè)不對(duì)稱(chēng)）對(duì)梁體不利，所以應(yīng)嚴(yán)格控制張拉應(yīng)力（必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行間算，否則應(yīng)對(duì)稱(chēng)張拉）。當(dāng)張拉到設(shè)計(jì)荷載時(shí)，由于張拉力與鋼絞線伸長(zhǎng)不同步，致使當(dāng)游表到達(dá)設(shè)計(jì)值后，鋼絞線繼續(xù)伸長(zhǎng)，相應(yīng)造成油表讀數(shù)下滑。為避免這種現(xiàn)象的發(fā)生，當(dāng)油表達(dá)到設(shè)計(jì)讀數(shù)后應(yīng)降低供油速度，向千斤頂缸體內(nèi)緩慢供油，維持油表表盤(pán)讀數(shù)不變持荷約1分鐘后，鋼絞線的的伸長(zhǎng)基本完成，方可關(guān)閉進(jìn)油閥，關(guān)閉油泵。待相應(yīng)工作完

成之后方可進(jìn)入下一級(jí)作業(yè)。

當(dāng)張拉到控制應(yīng)力一級(jí)時(shí)，不可超張拉過(guò)設(shè)計(jì)讀數(shù)然后停止供油待油表值回落到設(shè)計(jì)值。在量取伸長(zhǎng)值時(shí)應(yīng)按照上述方法待到伸長(zhǎng)量穩(wěn)定后方可量取讀數(shù)。